ingilizcem var diye hava atan piçler

Ground Control Analysis of
Highwall Mining Layouts
When designing a highwall mining layout, the mining engineer must specify 1) web pillar width, 2) number of web pillars between barrier pillars and 3) barrier pillar width. The design parameters are determined by the highwall miner hole width, the mining height and the overburden depth. In addition, the mine planner must estimate the pillar strength, the applied stress on pillars and the pillar stability factor. Coal Pillar Strength Numerous empirical formulas are available to predict coal pillar strength; however, the Mark-Bieniawski formula applies best for web pillars, which are very long, narrow rectangular pillars. For long pillars whose length is much greater than their width, the Mark-Bieniawski formula (11) reduces to SP = SI [ 0.64 + 0.54 W / H ] (1) Where: Sp = web or barrier pillar strength SI = in situ coal strength W = web or barrier pillar width H = mining height In situ coal strength is normally taken as 6.2 MPa (900 psi). Mining height can be equal to the seam thickness, but it may be greater if some rock is mined with the coal. Coal Pillar Stress Tributary area method is useful to estimate vertical stress on web and barrier pillars. Average vertical stress on a web pillar is SWP = SV (WWP + WE) / WWP (2) Where: SV = in situ vertical stress WWP = web pillar width WE = highwall miner hole width. The highwall mining equipment dictates the hole width which varies from 2.7 to 3.6 m (9 to 12 ft). In situ vertical stress depends on the overlying rock density and overburden depth. Vertical stress gradient is typically 0.025 MPa/m (1.1 psi/ft). Overburden depth may be taken as the maximum overburden depth on a highwall mining web pillar, which is very conservative, or alternatively as a high average value computed as DDesign = 0.75 * DMAX + 0.25 * DMIN

Where: DMAX = maximum overburden depth DMIN = minimum overburden depth. Finally, the stability factor for web pillars against strength failure is simply SFWP = web pillar strength / web pillar stress (SWP) (4) For design purposes, the stability factor for web pillars typically ranges from 1.3 to 1.6. Based on data in MSHA highwall mining ground control plans, studies (1) found that stability factor for web pillars in practice ranged from 1.3 to 1.6 in about 30% of the plans and exceeded 1.6 in 45%. These stability factor estimates from the ground control plans were based on the information provided, and their adequacy is not implied. This survey also found that the width-to-height (W/H) ratio of web pillars exceeded 1.0 in 75% of the cases examined. In general, keeping the web pillar W/H ratio above 1 is desirable to maintain better web pillar integrity. If the number of web pillars in a panel is selected as “N”, then the panel width is given by WPN = N (WWP + WE) + WE (5) Neglecting the stress carried by the web pillars (i.e. assuming that they have all failed), the average vertical stress on a barrier pillar is SBP = SV (WPN + WBP) / WBP (6) Where: WPN = panel width WBP = barrier pillar width Similarly, the stability factor for barrier pillars against strength failure is simply SFBP = barrier pillar strength / barrier pillar stress (SBP) (7) Because the stress carried by web pillars within a panel is neglected, the stability factor for barrier pillars can be as low as 1. Studies (1) found that the width of barrier pillars exceeded 5 m (16 ft) in more than half the cases examined and more important, the W/H ratio for barrier pillars exceeded 3 in 2/3 of the cases. Barrier pillars with a W/H ratio greater than 3 are superior for sound geomechanics reasons. The ARMPS program (11) applies similar relations to the above for estimating the stability factor of web and barrier pillar combinations. When using ARMPS to analyze highwall mining layouts, the mining engineer should consider all the web pillars plus one barrier pillar in the analysis. The loading condition is normally
development loading (option 1); however, if old underground workings are nearby, alternative loading conditions such as a front gob (option 2) may be necessary.
Web and Barrier Pillar Design Charts and Design Examples
The above equations for web and barrier pillar analysis can be implemented into a spreadsheet (9) or programmable calculator. In lieu of either, figures 4 and 5 are design charts for web pillars while figure 6 provides design guidance for barrier pillars. Figure 4 applies to a 2.7-m-wide (9ft) highwall miner hole, while figure 5 applies to a 3.6-m-wide (12 ft) hole. In figures 4 and 5, options a and b apply to stability factors of 1.3 and 1.6, respectively. In figure 6, options a, b and c apply to panel widths of 30.5, 61 and 122 m (100, 200 and 400 ft), respectively. Note that this design chart assumes a barrier pillar stability factor of 1.0 and it neglects any load carrying capacity of the web pillars within a panel. Compared to ARMPS, these charts always give wider web and panel widths and are therefore conservative.
0 1 2 3 4 5 6 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 Depth of cover - m Web pillar width - m Mining height = 0.61 m Mining height = 1.22 m Mining height = 2.44 m Mining height = 3.66 m Figure 4A. Suggested web pillar width with stability factor of 1.3, coal strength of 6.2 MPa and 2.75-m-wide

eliniz değmişken şuna da bir el atın gençler. salıya yetiştirmem gerek

Latince alfabeyle göster
Yer Kontrol Analiz
Highwall Madencilik Layouts
Bir highwall madencilik düzen tasarımı, maden mühendisi 1 belirtmelisiniz) web sütun genişliği, 2) bariyer ayağı ile 3 arasında web sütun sayısı) bariyer ayağı genişliği. Tasarım parametreleri highwall madenci delik genişliği tarafından belirlenir, madencilik yükseklik ve derinlik bırakacak. Ayrıca, mayın planlayıcısı ayağı gücü, sütun üzerine uygulanan stres ve sütun istikrar unsuru tahmin etmelidir. Kömür Pillar Strength çok sayıda ampirik formüller kömür ayağı gücü tahmin mevcuttur, ancak Mark-Bieniawski formülü en çok, dar dikdörtgen sütun uzun web sütunlar için de geçerlidir. kolunun uzunluğu kadar, genişliği daha büyüktür uzun sütunlar için, Mark-Bieniawski formülü (11) SP = SI [0,64 + 0,54 W / H] (1) Nerede: Sp = web ya da azaltır yerinde kömür ayağı gücü SI = içinde bariyer H genişlik gücü W = web veya bariyer ayağı yerinde kömür gücü olarak = madencilik boyu normalde 6,2 MPa (900 psi) olarak alınır. Madencilik yüksekliği dikiş kalınlığı eşit olabilir, ancak bazı rock kömür ile mayınlı ise daha büyük olabilir. Kömür Pillar Stres kolu alan yönteminin web ve bariyer sütun üzerine dikey stres tahmin etmek için yararlıdır. Bir web sütun üzerinde ortalama düşey gerilme SWP = SV (WWP + WE) / WWP (2) situ dikey gerilme WWP = web ayağı SV = yılında Nerede: genişlik BiZ = highwall madenci delik genişliğidir. Highwall madencilik ekipmanları 3,6 m (9-12 ft) 2,7 arasında değişir delik genişliği belirler. yerinde dikey stres üstteki kaya yoğunluğu ve örtü derinlik bağlıdır. Dikey stres gradient genelde 0,025 MPa / m (/ ft 1,1 psi) olduğunu. Örtü derinliği çok muhafazakar veya alternatif yüksek bir ortalama değer DDesign = 0,75 * DMAX + 0,25 * DMIN olarak hesaplanmıştır gibi bir highwall madencilik web sütun üzerinde maksimum örtü derinlik olarak alınabilir

Nerede: DMIN DMAX = maksimum örtü derinlik = minimum örtü derinliği. Son olarak, güç yetersizliği karşı web sütunlar için istikrar unsuru sadece SFWP = web ayağı gücü 1,6 1,3 ila / tasarım amaçları için web ayağı stres (SWP) (4), web sütunlar için istikrar faktörü genellikle aralıklarıdır. MSHA highwall madencilik yer kontrol planlarında verilere dayanarak, çalışmalar (1) Bu uygulamada web ayağı için istikrar faktörü 1,6 1,3 ila planları yaklaşık% 30 arasında değişmektedir ve% 45 1,6 aşıldı bulundu. yer kontrol planları Bunlar istikrar faktörü tahminler bilgiler dayanır edildi ve yeterlilik ima değildir. Bu Ankette ayrıca, genişlik / yükseklik (W / H) web sütunların oranı olguların% 75'inde 1,0 aşmıştır incelenmiştir bulundu. Genel olarak, 1 koruma web ayağı W / H oranı yukarıda arzu iyi web ayağı bütünlüğünü korumaktır. bir panel web sütun sayısı olarak seçilirse "N", sonra panel genişliği WPN = N (WWP + WE) + WE (5) ihmal ettikleri varsayılacak yani stres web sütun (taşınan verilir Tüm başarısız), bir bariyer sütun üzerinde ortalama düşey gerilme SBP = SV (WPN + WBP) sadece / WBP (6) Nerede: WPN = panel genişliği WBP = bariyer ayağı genişlik Benzer şekilde, gücü yetersizliği karşı bariyer ayağı için istikrar faktörü olduğunu SFBP = bariyer ayağı gücü / stres web sütunlar tarafından bir panel içinde gerçekleştirilen, düşük 1 olabildiğince bariyer ayağı için istikrar faktörü ihmal Çünkü bariyer ayağı stres (SKB) (7). Çalışmaları (1) Bu bariyer sütun genişliği ve daha önemli incelendiğinde 5 m (16 ft) yarısından fazlasını durumlarda aşılması bulundu, bariyer ayağı için W / H oranı 2 / 3 olguda 3 aştı. W / H oranı daha 3 büyük olan Barrier direk ses geomechanics nedenlerle üstündür. ARMPS program (11) Yukarıdaki web ve bariyer sütun kombinasyonlarının istikrar faktörü tahmin etmek için benzer ilişkiler geçerlidir. kullanarak ARMPS highwall madencilik düzenlerini analiz etmek için zaman, maden mühendisi tüm web direk artı analizinde bir bariyer ayağı düşünmelisiniz. Yükleme durumu normal olan
kalkınma yükleme (seçenek 1), ancak eski yeraltı çalışmaları yakın olup olmadığını, bir ön kütle (seçenek 2) gerekli olabilir gibi alternatif yükleme koşulları.
Web ve Barrier Pillar Tasarım Grafik ve Tasarım Örnekleri
web ve bariyer ayağı analiz için yukarıdaki denklem tablo (9) veya programlanabilir hesap makinesi içine uygulanabilir. ya, rakamlar 4 ve 5 yerine de web ayağı için tasarım çizelgeleri olan 6 bariyer ayağı için tasarım rehberlik sağlamaktadır rakam ise. Şekil 4 için geçerli olan bir 2,7 m çapında (9ft) highwall madenci delik, rakam 5 3.6-m (12 ft) geniş delik için geçerlidir süre. rakamları 4 ve 5, 1,3 ve 1,6 stabilite faktörleri sırasıyla seçenekler ve b uygulamak içinde. Şekil 6, seçenekleri a, b ve c 30,5 ile 61 ve 122 m panel genişlikleri, (100, geçerli 200 ve 400 ft) idi. Bu tasarım grafik 1,0 bir bariyer ayağı istikrar faktörü varsayar ve herhangi bir yük bir panel içinde web sütunların taşıma kapasitesi ihmal unutmayın. ARMPS ile karşılaştırıldığında, bu çizelgeleri her zaman geniş web ve panel genişlikleri vermek ve bu nedenle muhafazakar vardır.
Kapağın 0 1 2 3 4 5 6 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 Derinlik - m Web sütun genişliği - m Madencilik height = 0,61 m Madencilik height = 1,22 m Madencilik height = 2,44 m Madencilik height = 3,66 m Şekil 4A. 1,3 stabilite faktörü, kömür 6,2 MPa ve 2,75 m çapında gücü ile Önerilen web sütun genişliği